加油站罩棚网架结构布置图

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   由计算结果可知:
    1)各单体受力分布为中部大周围小其中组成组合柱的6根主杆保持连续但在平板网架部分，受力特点与其他杆件并无明显的区别，主杆弯折后的斜柱部分油于其他杆件的传力从分支节点开始湾矩和轴力都急剧增大表现出明显的压弯构件的特性。
    2)挠度大值出现在结构边缘处，加油站罩棚网架结构布置图大挠度为12. 4 nun，中单层网壳悬挑结构的挠度要求为28. 11 mm( L, /200， L，为悬挑长度);两单体组合柱之间平板网壳跨度为10. 1 m大挠度为10. 4 mm，单层网壳挠度要求为25.3 mm ( L2 /400， L2为跨度);均满足挠度要求。
3.2网壳稳定性计算
    如图3所示每个单体之间的网壳与立柱形成典型的三点支承网壳，可能会出现平面外失稳的情况因此应根据JGJ 7-2010要求，对单层平板网壳进行稳定性分析。
稳定性计算按照满跨均布荷载进行，网壳全过程分析时考虑初始几何缺陷的影响，初始几何缺陷分布可以按照结构低阶屈曲模态，缺陷大计算值按照网壳跨度的1/300计算。本文结构网壳跨度为10. 1 ni大初始缺陷为33. 7 nun.
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首先对结构在无几何缺陷情况下的弹性屈曲进行分析屈曲荷载为恒载和活载的标准组合:: 1.0恒 1.0活计算得出的第1阶屈曲模态。    根据i阶屈曲模态针算屈曲向量和大初始缺陷的比值然后将所有屈曲向量均乘以这个比值，得到各节点的初始缺陷，之后再建立非线性荷载工况1.0恒十n活其中n为活荷载控制因子，通过改变活荷载控制因子值调节屈曲安全系数。取弹性屈曲分析结果中的位移大点作为控制节点，建立控制点位移系数N:与安全系数K之间的非线性曲线左口。    
终建立的非线性荷载工况为1.0恒 4活，同时非线性曲线收敛于^K =4.25，满足JGJ 7-2010第4.3.4条安全系数K不小于4.2的规定;活荷载控制因子，i =4，则表明此时用于屈曲分析施加在结构上的活荷载为2.0 0 /衬。因此整体