超细水泥mec海工水泥

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超细水泥mec海工水泥
箱梁结枸形式为腹板対称设计预应力朿B朿.底板设汁预应力束2朿■:压浆H序为从箱梁底部向顶部孔道逐步灌浆的顺序。
 2真空辅助压浆密实度检測 运用PDCA循环,解决真空辅助压浆质量控制的难题.便孔道压浆密实饱満，保证所生产箝梁的耐久性。
为实现目标采用两次PDCA循环，一次PDCA循环采用真空辅助压浆代替传统普通压浆法,使孔道实际温度约mr）.选取阴凉处.拌制水泥浆，降低浆温；3）添置搅拌机作为储浆池超细水泥mec海工水泥，协调施工顾序,水泥浆随用随拌.存放时问控制在2fniin以内.以闻证浆:本流动度和均匀性；根裾低水灰比撐笱介：于我东.工枴师.研究方向:桥梁工戕 和外加剂的水泥浆优越件及不易搅拌均匀的特点,施工中采用边搅拌边投料的方法，延长搅拌时间，使得搅拌出的浆体均匀、表面无气泡;4）理论配合比为水泥:灌樂剂:水=85:15:33.现场每愈攘3（X）:52.94:11647.水泥300kg为6包,灌浆剂为2包 2,94kg.特制满裝灌浆剂为2,94kg的铁桶.用来乘装每蒱的2.94kg,在搅拌一盘之前.用磅称称景116.47kg水后倒入搅拌机，做好标记.以指导下盘的投料,便于施工又使原材料计景准确。
每次压浆甜用谤称复核标记的准确件r5）梁体混凝土灌注前检查锚垫板压浆孔螺纹,保证螺纹的完好。
出浆端配备金属管并与三通连接，出浆后关闭抽气阀.打开排浆阀，能直观的观察出浆情况，真正做到待气泡完全排除后封闭伍浆短管：进浆端配备夹芯胶管并用带阀门及螺纹的短铁管与锚垫板连接.配备特制的卡于与压浆机连接稳固.保证压浆通道的结实性。
 通过以上措施的调鹡，使得一次PDCA循环卨质景的达到了预期冃的.各种弊端有了明显的改善.但仍然有不如意的地方：觇状谢查：盐过一次PDCA循坏后,各项施I:指标全部保证,4＜密实串降低为5.2%,H多集中在卜_部孔道，出浆端比出浆端4〈密实度喪明显 通过队“人、机、料、法、:方向进行f全向分析.找出影响各项施，电量指标的內果关系，主要为：抽真空顺序不对.边抽真空边压浆,压浆端空气未排尽就压浆；活塞式压浆机容易便浆体引进气泡：孔道内水泥浆体收缩,致使孔道内出现空隙?试验室试验结果表明,浆体24k收缩率为017%.收缩长度平均 通过以上分析.进行了二次PDCA循坏.M的是进一步保证孔道咔浆体的密实度.使终的灌浆的密

 3施工准备 3.1材料、设备准备 (1)钢绞线。
 钢分接触，通过调整悬挂千斤顶的倒链，使千斤顶与锚垫板保持垂直。
套上工具锚板和工具夹片，工作锚锥孔内表面和工具夹片表面应涂退錨灵，以便退锚。
由张拉组长用对讲机统一发出号令，4台油泵同时开压张拉，当达到初始应力时停止供油，检査夹片情况完好后，并量取伸长量。
然后按张拉程序继续操作，当达到2倍初始应力时停止供油，检査夹片情况完好后，量取伸长量。
然后张拉到控制力后关闭主油缸油路，并保持2min,测量钢绞线伸长值进行校核。
在保持2min以后，若油压稍有下降，须补油到张拉控制力的油压值，完成后千斤顶回油，夹片自动锁定，则该束张拉结束，并分别纪录好钢铰线 预应力钢束采用O 15.2mm高强度低 料长度，从无齿锯处量好长度，做好记号， 伸长量，做好张拉纪录。
 松弛钢铰线，标准强度R=1860MPa，Ey=1.95x10MPa，公称截面面积140mm。
其技术性能应符合《预应力混凝土用钢绞线 多人配合牵引钢绞线到既定位置，然后切割。
钢铰线下料采用无齿锯切割，禁止使用氧气，电焊等切割，以防对钢绞线造成损 4.3张拉伸长值测定 千斤顶分别张拉到控制应力的15%、30%、100%，纪录相应的活塞长度a、b、，伸长 国家标准》》(GB/T5224—2003)的规定。
根据规范要求，钢绞线进场后，进行取 伤。
 钢铰线下料后，进行编束，将钢铰线摆 值计算公式为:b 2a 计算原理是：把张拉控制应力15%~ 样检测，经检测各项指标合格后用于本工程。
 放顺直后采用绑丝进行捆绑，间距不大于2m，保证钢铰线不缠绕。
 30%之间的钢绞线伸长值超细水泥mec海工水泥作为张拉控制应力0%?15%之间的钢绞线推算伸长值。
 ⑵锚具、夹具 0 张拉前，清理预应力孔道，保证孔道内 4.4孔道压浆施工 选用南佳正预应力公司生产的GVM15系列锚、夹具。
正弯矩束锚具采用GVM15~4、GVM155两种规格，负弯矩束采用GBM154、GBM155两种规格。yeermallydeydraedaluminaeemengranules(ALC)eresudied,andTGA,XRD,FTIR,SEMereusedoanalyzeeirsurfaemorpology,inernalsruurearaerisisandadsorpionmeanisms.TeresulssoedaeequilibriumadsorpionapaiyofeALCasigeran17.42mg/ga25℃,eaivaionemperaureofALCas600℃(ALC600),pH=7,andeiniialfluorineonenraionas100mg/L.ALC600aneffiienlyremovefluoridefromaerinaidepHrangeof59.oexisinganion(Cl，NO3andSO42)andionisrengdidnoevidenlyinibifluorideremovebyALC600.TeadsorpionproesseserefiedaspseudoseondordermodelandLangmuirmodel,andmaximumadsorpionapaiyasover收稿日期：20181028；修订日期：20190115基金项目：陕西省科技统筹创新工程计划项目（2015KTZDSF0106)；陕西省教育厅服务地方专项计划项目（14JF012)一作者：任勇翔（1968—），男，陕西铜川人，西安建筑科技大学教授，博士生导师，博士.Email:ryxxaua.edu.n1?223.72mg/g.Aordingoeangeofrysalsruure,emialbondandsurfaemorpologyofALC600,eproessoffluorideremovedbyALC600asmainlydueoemialadsorpion,inernalplexionandsurfaepreipiaion,eionexangeandelerosaiineraionerealsoinvolved.Keyords:Termalaivaion；Deydraedaluminaeemen；Fluorideadsorpion；Adsorpionaraerisis氟是人体所必需的微量元素之一，适量摄入氟有利于骨骼和牙齿的钙化。但摄入氟含量过高会引起氟中毒，甚至会导致神经系以废治废”。1材料与方法1.1实验材料铝酸盐宁波北仑三狮水泥325425525（CA50）产自郑州嘉耐特铝酸盐有限公司（郑州，中国），主要成分见表1。实验所用药品均为分析纯，NaF、NaCl、NaOH、HCl、Na2SO4、Na2CO3、NaHCO3、NaNO3、柠檬酸钠、KH2PO4均购自天津科密欧化学试剂有限公司；实验用水均为去离子水。表1CA50高铝宁波北仑三狮水泥325425525主要成分Table1emialposiionofCA50ComposiionAl2O3CaOFe2O3SiO2MgO(K,Na)2O2?Massfraion(%)50.633.22.07.81.80.31.2吸附剂的制备将高铝宁波北仑三狮水泥325425525与蒸馏水拌合均匀后（水灰比0.45）制成泥浆，在室温下定期洒水养护3d，自然风干硬化后经破碎筛分得到12mm的水化高铝宁波北仑三狮水泥325425525颗粒（ALC）。用去离子水清洗至pH稳定，烘干备用。将水化高铝宁波北仑三狮水泥325425525颗粒在100900℃下焙烧2得到热活化水化高铝宁波北仑三狮水泥325425525颗粒ALC（代表不同的活化温度）。1.3吸附剂结构表征由VSorb2800P型比表面积及孔径分布测定仪（北京金埃谱科技有限公司）测定样品的比表面积及孔体积；采用TGA/DSC1/1600型热重分析仪（瑞士梅特勒托利多公司）系统探究宁波北仑三狮水泥325425525颗粒在升温过程中的质量变化；采用DMAX—2400X型X射线衍射仪（日本理学公司）进行测定ALC吸附前后的晶体成分；利用IRPresige21型傅里叶转换红外光谱仪（日本岛津公司）对样品进行红外光谱测试，探究吸附前后样品的化学键变化情况；晶体的细微结构使用蔡司热场merlinpa场发射扫描电镜（德国卡尔蔡司公司）进行分析。吸附剂的强度用质量损失率20、50、100mg/L）氟溶液，在25℃、160r/min下振荡。在规定时间取样，过0.45μm滤膜，用氟离子选择电极测定分析。1.4.4吸附等温线在初始氟浓度为201000mg/L的条件下，吸附剂投加量3g/L，分别在5℃、15℃、25℃下进行静态吸附实验。2结果与分析2.1优活化温度的比选各温度活化的ALC样品的XRD图谱及TGA图谱分别如图1所示。由TGA图谱可以看出活化温度从室温到300℃，水化高铝宁波北仑三狮水泥325425525质量急剧减少了21.2%，此后质量减少较为缓慢。在300400℃和4001000℃之间质量分别减少了2.9%和3.6%。结合XRD分析，可以得出未经热活化的ALC水化产物以2CaO?Al2O3?8H2O（C2AH8）、2CaO?Al2O3?SiO2(C2AS)、Al2O3?3H2O(AH3)为主。当温度升高到300℃时，C2AH8及AH3的特征峰消失，出现了3CaO?Al2O3?6H2O(C3AH6)的特征峰；当温度升高到600℃时，出现了12CaO?7Al2O3(C12A7)的特征峰；当温度升高到900℃时，C3AH6的特征峰消失，出现CaO?2Al2O3（CA2）和CaO?SiO2(CS)的特征峰。这种现象与肖佳、Srivasava等[12,15]研究一致。各温度活化样品的比表面积和孔体积如表2所示，可以看出当温度升高到600700℃时，样品的比表面积和孔体积达到大。在活化温度为600和700℃时其孔体积分别为0.24m3/g和0.21m3/g。ALC600和ALC700的比表面积分别为24.0m2/g和24.8m2/g，是ALC比表面积的5倍左右。继续升高温度，样品的比表面积和孔体积开始渐少，在900℃时比表面积和孔体积减少至7.2m2/g和0.12m3/g。表明适宜的温度活化有利于提高ALC的比表面积和孔体积。而比表面积和孔体积的提升有利于提高ALC的初期吸附速度和吸附容量，从而减少4?实际工程运用中的水力停留时间和延长吸附剂的使用周期。（a）A100（b）95EEAHIAFDAAAALC900ALC6009085BBAAFCAGDAAALC300ALC8075102030405060702TeaSale7002004006008001000Temperaure（℃）AC2AS；BAH3；CC2AH8；DC3AH6；EC12A7；FCaCO3；GC3AH12；HCA2；ICS图1样品的XRD图谱（a）和TGA图谱（b）Fig.1XRDpaernofsample(a)andTGApaern(b)各温度活化的ALC样品的质量损失率如表2所示，在适当的温度下，ALC中含有的金属氧化物如CaO和Al2O3等成分可以形成相对稳定的结构，从而提高其抗水力冲击负荷的能力。同时高温焙烧导致ALC的晶形发生转变，转变过程中释放结晶水使表面积和孔隙率增大。这可能是ALC600700质量损失率相对较小和表面积和孔隙率相对较大的原因。各温度活化超细水泥mec海工水泥的ALC样品对氟的吸附容量如表2所示，可以看出在600℃吸附容量大，为17.42mg/g，质量损失率也相对较小，为7.88%。同时ALC6001的吸收容量达到5.42mg/g，表明其初期吸附速度快，是ALC的4倍左右。当温度升高到900℃，其质量损失率达到了71.66%，吸附容量下降到15.78mg/g，同时初期吸附速度也随之下降到2.90mg/g。结损失率的变化Table2Tespeifisurfaearea,porevolume,fluorideadsorpionapaiiesandlossraeofmassofALCSampleBETsurfaearea(S)(m2/g)Porevolume(V)(m3/g)Adsorpionapaiiesof72（mg/g）Adsorpionapaiiesof1(mg/g)Lossraeofmass(Lorm)(%)ALC5.40.1412.281.526.69ALC1007.00.1412.872.923.37ALC20017.60.1513.684.8313.93ALC30019.60.1915.424.836.89ALC40019.90.2115.034.9115.12ALC50020.10.1416.115.0110.02ALC60024.00.2417.425.427.88ALC70024.80.2116.835.4212.91ALC80011.70.1616.834.8333.17ALC9007.20.1215.782.9071.665?3025201590807060qeFluorideremovd5010540300246810Adsorbendose(g/L)图2投加量对ALC600吸附氟化物性能的影响图3pH对ALC600吸附氟化物性能的影响Fig.2EffeofdoseonefluorideadsorpionFig.3EffeofpHonefluorideadsorpionapaiybyALC600apaiybyALC6002.2投加量对吸附性能的影响ALC600吸附剂的投加量对除氟效果的影响如图2所示。当吸附剂投加量从0.5g/L增加到3g/L时，氟离子去除率从30.37%增加到85.10%，当投加量在38g/L，去除率增长明显变缓，并逐渐趋于稳定。这是因为吸附剂量增加意味着吸附位点总量的增加，增加了氟离子与吸附位点接触的机会，继续增加投加量，氟离子浓度下降趋势变小是因为氟离子的浓度梯度的减小，不利于吸附[14]；而吸附剂对氟离子的吸附量则随着投加量的增大而逐渐减少，这主要是因为，当吸附剂量较大的时候，吸附剂表面的吸附点位较多，吸附剂的有效利用率下降，吸附量也随之减小。这种现象也表明ALC600的表面是不均匀的、具有结合能的位点组成的[16]。综合考虑氟化物去除效率和吸附量，优吸附剂投加量为3g/L。2.3pH对吸附性能的影响溶液pH值对氟离子的吸附容量的影响如图3所示。当初始pH介于59之间，吸附容量几乎不变，表明ALC600在较宽的pH范围内具有良好的除氟性能。pH主要通过改变吸附剂表面的电荷类型来影响吸附容量。ALC600的零电点的数值（pHzp）为9.93。弱酸条件下，吸附剂表面带正电荷，对F静电吸附强，但随着酸性的增强（pH<5)，F主要以HF和HF形式存在，溶液中有效F浓度降低，导致0]。2050mg/L14121086超细水泥mec海工水泥420ClNO3100mg/L250mg/LSO42CO32HCO3PO43Anions1816141210860.00.10.20.30.4ConenraionofNaCl(mol/L)图4共存阴离子对ALC600吸附氟化物性能的影响图5离子强度对ALC600吸附氟化物性能的影响Fig.4EffeofoexisinganiononefluorideFig.5EffeofionisrengonefluorideadsorpionapaiybyALC600adsorpionapaiybyALC6002.5离子强度对吸附性能的影响离子强度对氟离子的吸附容量的影响如图5所示。由图表明离子强度对ALC600的吸附效果没有明显的影响。在固相吸附液相的反应中，外部络合（非特性吸附）和内部络合（特性吸附）是被广泛认可的吸附机理。离子强度对吸附的影响可用来区分吸附质被吸附后形成的络合物类型。当吸附量对离子强度不敏感或随离子强度的增加而增加，可能形成内层表面络合物（ISSC)，当吸附量随离子强度增加而减少时，可能形成外层表面络合物（OSSC)[21,22]。因此，ALC600对氟化物的吸附遵循内部络合机理。2.6吸附动力学分析为了探究ALC600吸附F的动力学过程，分别利用准一级和准二级反应动力学模型对实验结果进行吸附动力学拟合，拟合曲线及拟合参数分别如图6和表3所示。准一级反应动力学模型：ln(qe?q)?lnqe?K11?2?准二级反应动力学模型：qK2qeqe（3）（4）上式中qe和q分别为吸附剂对吸附质的平衡吸附量和时刻的吸附量，mg/g；K1(1)、K2(g/(mg)分别为准一级动力学模型、准二级动力学模型的速率常数；由图6和表3可得知，准二级动力学模型拟合得到的相关系数R2明显高于准一级动力学模型拟合得到的相关系数，且准二级动力学模型拟合计算的理论吸附容量比准一级动力学模型的计算值更接近于实验实测值，说明氟离子被ALC600吸附的过程可能是以化学吸附为主。准二级反应动力学模型包括了如离子交换、膜扩散、表面吸附和颗粒内扩散等的吸附的7?全部过程，因此能够真实全面的反应ALC600对氟化物的吸附动力学机制[16,23]。(a)320mg/l50mg/l100mg/l2(b)252020mg/l50mg/l100mg/l10123151050010203040506020406080100()图6ALC600吸附动力学模型:a)准一级动力学模型，b)准二级动力学模型Fig6.KineimodelsforeadsorpionbyALC600:(a)pseudofirsordermodel,(b)pseudoseondordermodel表3准一级和准二级反
夹具进场后进行了外观检査，表面无裂纹、伤痕、锈蚀，尺寸不超过允许偏差，同时检查了锚、夹具的出厂检验报告和产品合格证。
 (3)张拉设备。
 根据图纸要求，结合本工程实际，选用与锚具配套的100千斤顶。
同时，选用4套张拉油泵和油压表分别与之配套使用。
张拉设备、对讲机和钢直尺等已经进场调试完成，并经过了计量标定。
 (4)压浆设备。
实度迖到施I:要求。
给出以卜对策. 措施1:购买螺旋式出浆机,制定操作规稈.代掉原有活塞式浆机。
配合观场拆解给作.业人员讲解活塞式_机与螺旋式压浆机工作原理以及摞旋式压浆机的优越件.并配备专N机慽操作人员.加强施|:机械.1设备的维修与保养。
 措施2把金属的难点采取的各项对策是卓有成效的,检测结果令人满意，此方法可 U下转119页）|| 《科技传播么 2012*10（下> 130 # T ;  2 BaseSdsrg 基础科学 ULSD调和组分。